Тэц на которых установлены котлы тгм 84. Котельно-вспомогательное оборудование

Температура уходящих газов: при работе на мазуте 141 на газе 130 КПД на мазуте 912 на газе 9140. В задней стене размещены шлицы для ввода рециркулирующих дымовых газов.3 Коэффициенты избытка воздуха в газовом тракте котла Коэффициенты избытка воздуха на выходе из топки без учета рециркуляции: . Коэффициенты избытка воздуха: на выходе из топки после ширмового пароперегревателя после КПП1 после КПП2 после Эк1 после Эк2 в уходящих газах; Выбор расчетных температур Рекомендуемая температура уходящих газов для мазута...

Поделитесь работой в социальных сетях

Если эта работа Вам не подошла внизу страницы есть список похожих работ. Так же Вы можете воспользоваться кнопкой поиск

1. Тепловой расчет котла ТГМ-94

1.1 Описание котла

Парогенератор ТГМ-94 для блока 150 МВт на производительность 140 кг/сек, давление 14Мн/, перегрев, промперегрев, температура горячего воздуха. Расчетное топливо: природный газ и мазут. Температура уходящих газов: при работе на мазуте 141, на газе 130, КПД на мазуте 91,2, на газе 91,40%.

Парогенератор спроектирован для районов с минимальной температурой атмосферного воздуха - и имеет П - образную открытую компоновку. Все элементы агрегата выполнены дренируемыми. Каркас получился довольно сложным и тяжелым из-за наличия местных укрытий, а также из-за учета ветровой нагрузки и сейсмичности в 8 баллов. Местные укрытия (боксы) выполнены из легких материалов типа асбофанеры. Открытые трубопроводы покрыты алюминиевой обшивкой.

Оборудование блока скомпоновано так, что воздухоподогреватель размещен с фронта парогенератора, а турбина - сзади. При этом несколько удлиняется газоходы, зато удобно компонуется воздуховоды, паропроводы также укорачиваются, особенно при размещении выходных коллекторов перегревателя позади парогенератора. Все элементы агрегата запроектированы для блочного заводского изготовления, с максимальным весом блока 35 т, кроме барабана, весящего 100т.

Фронтовая стена топки экранирована вперемежку испарительными и перегревательными панелями, на стене размещаются семь панелей перегревателя с гнутыми трубами в обход горелок, а между ними испарительные панели из прямых труб.

Гибы в обход горелок позволяют компенсировать разницу в термических удлинениях и сварить друг с другом нижние камеры всех фронтовых панелей, расположенные соосно. Горизонтальный потолок топки экранирован перегревательными трубками. Средние панели боковых экранов включены во вторую ступень испарения. Солевые отсеки размещены по торцам барабана и имеют общую производительность 12% от.

В задней стене размещены шлицы для ввода рециркулирующих дымовых газов.

На фронтовой стене установлено в 4 яруса 28 газомазутных горелок. На мазуте работают три верхних ряда, на газе – три нижних. С целью понижения избытка воздуха в топке предусмотрен индивидуальный подвод воздуха к каждой горелке. Объём топки 2070 ; объемная плотность тепловыделения камеры горения зависит от вида топлива: для газа Q / V =220, для мазута 260 квт/, плотность теплового потока поперечного сечения топки для газа Q / F =4,5, для мазута 5,3 Мвт/. Обмуровка агрегата щитовая с опиранием на каркас. Обмуровка пода – натрубная и перемещается вместе с экраном; обмуровка потолка выполнена из панелей, лежащих на трубах потолочного пароперегревателя. Шов между подвижной и неподвижной обмуровкой топки выполнен в виде гидрозатвора.

Схема циркуляции

Питательная вода котла, пройдя конденсатор, экономайзер, поступает в барабан. Около 50 % питательной воды подается на барботажно-промывочное устройство, остальная часть мимо промывочного устройства направляется в нижнюю часть барабана. Из барабана поступает в экранные трубы чистого отсека и затем в виде пароводяной смеси поступает в барабан во внутрибарабанные циклоны, где происходит первичное отделении воды от пара.

Часть котловой воды из барабана поступает в выносные циклоны, которая является продувочной водой 1 ступени и питательной водой 2 ступени.

Пар чистого отсека поступает в барботажно-промывочное устройство, сюда же подведен пар солевых отсеков из выносных циклонов.

Пар, пройдя через слой питательной воды, очищается от основного количества содержащихся в ней солей.

После промывочного устройства насыщенный пар проходит через пластинчатый сепаратор и дырчатый лист, очищаясь от влаги, и направляется по пароперепускным трубам в пароперегреватель и далее на турбину. Часть насыщенного пара отводится в конденсаторы для получения собственного конденсата, для впрыска в пароохладитель.

Непрерывная продувка осуществляется из выносных циклонов в солевом отсеке 2 ступени испарения.

Конденсационная установка (2 шт.) размещены у боковых стен топочной камеры и состоит из двух конденсаторов, коллектора и труб подвода пара и отвода конденсата.

Пароперегреватели расположены по ходу пара.

Радиационная (настенный) – экранирующий фронтовую стенку топки.

Потолочный – экранирующий потолок котла.

Ширмовый – расположенный в газоходе, соединяющим топку с конвективной шахтой.

Конвективный – размещенный в конвективной шахте.

1.2 Исходные данные

• номинальная паропроизводительность т/ч;
• рабочее давление за главной паровой задвижкой МПа;
• рабочее давление в барабане МПа;
• температура перегретого пара;
• температура питательной воды;
• топливо – мазут;
• низшая теплота сгорания;
• содержание влаги 1,5%
• содержание серы 2%;
• содержание механических примесей 0,8%:

Объемы воздуха и продуктов сгорания, /:

• средний элементарный состав (в % по объему):

1.3 Коэффициенты избытка воздуха в газовом тракте котла

Коэффициенты избытка воздуха на выходе из топки без учета рециркуляции: .

Расчетные присосы холодного воздуха в топках и газоходах паровых котлов отсутствуют.

Коэффициенты избытка воздуха:

На выходе из топки

После ширмового пароперегревателя

После КПП1

После КПП2

После Эк1

После Эк2

В уходящих газах;

Выбор расчетных температур

130÷140=140.

Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель

для регенеративного воздухоподогревателя:

0,5(+) – 5;

Температура подогрева воздуха 250-300=300.

Минимальный температурный напор за экономайзером: .

Минимальный температурный напор перед воздухоподогревателем: .

Предельный подогрев воздуха в одной ступени ВП: .

Отношение водяных эквивалентов: , по рисунку.

Средний избыток воздуха в ступенях ВП:

300;

140;

Рассчитаем объём газа, отбираемый на рециркуляцию, топлива

Доля рециркуляции горячего воздуха на вход в воздухоподогреватель;

1,35/10,45=0,129.

Средний избыток воздуха в ступени воздухоподогревателя:

1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.

Отношение водяных эквивалентов:

1.4 Расчет объёмов воздуха и продуктов сгорания

При сжигании мазута расчет теоретических объёмов воздуха и продуктов сгорания производится на основании процентного состава рабочей массы:

теоретический объём воздуха:

Теоретические объёмы воздуха:

Действительные объёмы продуктов сгорания при избытке воздуха в газоходах определяют по формуле:

Результаты приведены в таблице 1.1.

Величина	Топка ширмы	КПП1	КПП2	Эк1	Эк2	РВП
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1.02
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02
	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453
	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492
	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15
	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138
	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288

Объём водяных паров:

Полный объём газов:

Объёмная доля трехатомных газов:

Объёмная доля водяных паров:

Доля трехатомных газов и водяных паров:

1.5 Энтальпия воздуха и продуктов сгорания

Энтальпия теоретических объёмов воздуха и продуктов сгорания, в, при расчетной температуре, определяется по формулам:

Энтальпия продуктов сгорания при избытке воздуха

Результаты расчетов приведены в таблице 1.2.

Таблица 1.2

Энтальпия продуктов сгорания

Поверхность нагрева	Температура за поверхностью
Топочная камера	2300 2100 1900 1700 1500 1300 1100	44096 ,3 39734,1 35606 31450 27339,2 23390,3 19428 16694,5	37254,3 33795,3 30179,6 26647,5 23355,7 19969,95 16782,70 13449,15	745,085 675,906 603,592 532,95 467,115 399,399 335,654 268,983	44827,3 40390,7 36179,6 32018,5 27798 23782,6 19757,9 15787,1
КПП1	1100	19422,26 15518,16 13609,4 11746,77 9950,31	16782,70 13449,15 11829,40 10241 8683,95	335,654 268,983 236,588 204,820 173,679	19757,9 15787,1 13846 11951,6 10124
КПП2		11746,77 9950,31 9066,87	10241 8683,95 7921,10	204,820 173,679 158,422	11951,6 10124 9225,3
ЭК1		9950,31 9066,87 8193,30	8683,95 7921,10 7158,25	173,679 158,422 143,165	10124 9225,3 8336,5
ЭК2		9066,87 8193,30 6469,46 4788,21	7921,10 7158,25 5663,90 4200,90	158,422 143,165 113,278 84,018	9225,3 8336,5 6582,7 4872,2
РВП		4788,21 3151,52 1555,45	4200,90 2779,70 1379,40	84,018 55,594 27,588	4872,2 3207,1 1583

При

1.6 Коэффициенты полезного действия и потери теплоты

Коэффициенты полезного действия проектируемого парового котла определяется из обратного баланса:

Потеря теплоты с уходящими газами зависит от выбранной температуры газов, покидающих паровой котел, и избытка воздуха и определяется по формуле:

Находим энтальпию уходящих газов при :

Энтальпия холодного воздуха при расчетной температуре:

Располагаемая теплота сжигаемого топлива кДж/кг, в общем случае определяется по формуле:

Потери теплоты с химическим недожогом топлива =0,1%.

Тогда: .

Потери теплоты с механическим недожогом топлива

Потери теплоты от наружного охлаждения через внешние поверхности котла %, невелики и с ростом номинальной производительности котла кг/с, уменьшается: при

Получим:

1.7 Тепловой баланс и расход топлива

Расход топлива В, кг/с, подаваемого в топочную камеру парового котла, можно определить из следующего баланса:

Расход продувочной воды из барабанного парового котла, кг/с:

Где =2% - непрерывная продувка котла.

- энтальпия перегретого пара;

- энтальпия кипящей воды в барабане;

- энтальпия питательной воды;

1.8 Поверочный расчет теплообмена в топке

Размеры топочной камеры:

2070 .

Тепловое напряжение топочного объема

Двусветный экран, 6 газомазутных горелок в два яруса по фронту котла.

Тепловые характеристики топочной камеры

Полезное тепловыделение в топочной камере (в расчете на 1 кг или 1 топлива):

Теплота воздуха состоит из теплоты горячего воздуха и небольшой доли теплоты присосов холодного воздуха извне:

В газоплотных топках, работающих под наддувом, присосы воздуха в топку исключены =0. =0.

Адиабатическая (калориметрическая) температура продуктов сгорания:

где

Пусть по таблице находим энтальпию газов

Усредненная теплоемкость газов:

При расчете топки котла температуру можно определить непосредственно, используя данные таблицы 2.3, по известному значению

путем интерполяции в зоне высоких температур газов при значении, и принимая

Тогда,

Температура газов на выходе из топки для D <500 т/ч

Из таблицы 2.2 находим энтальпию газов на выходе из топки:

Удельное тепловосприятие топки, кДж/кг:

где - коэффициент сохранения теплоты, учитывающий долю теплоты газов, воспринятую поверхностью нагрева:

Температура газов на выходе из топки:

где М=0,52-0,50- коэффициент, учитывающий относительное положение ядра факела по высоте топочной камеры;

При расположении горелок в два три ряда по высоте за принимается средняя высота, если теплопроизводительности горелок всех рядов одинаковы, т.е. где =0,05 при D >110 кг/с, М=0,52-0,50∙0,344 = 0,364.

Коэффициент тепловой эффективности экрана:

Угловой коэффициент экрана определяется:

1,1 – относительный шаг труб настенного экрана.

Условный коэффициент загрязнения поверхности:

Степень черноты: , при сжигании жидкого топлива коэффициент теплового излучения факела равен:

Коэффициент теплового излучения несветящийся части факела:

Где р=0,1 МПа, а

Абсолютная температура газов на выходе из топки.

Объёмная доля трехатомных газов.

Эффективная толщина излучаемого слоя в топочной камере, где расчетный объем топочной камеры равен: , а поверхность топки с двусветным экраном:

где

Тогда и

Получим

Принимаем в первом приближении равным

Среднее тепловое напряжении поверхности нагрева топочных экранов:

Где - полная радиационная поверхность топки.

1.9 Расчет поверхности нагрева котла

Гидравлическое сопротивление перегретого пара:

При этом давление в барабане:

Давление питательной воды в настенном пароперегревателе:

Потери давления в ширме:

Потери давления в КПП:

1.9.1 Расчет настенного пароперегревателя

Давление питательной воды,

Температура питательной воды,

Энтальпия питательной воды.

Тепловосприятие радиационных настенных экранов: где среднее тепловое напряжение рассчитываемой экранной поверхности, Для настенного экрана значит

Угловой коэффициент экрана:

Значит

Вычисляем выходные параметры питательной воды:

При р=15,4 МПа.

1.9.2 Расчет радиационного потолочного пароперегревателя

Параметры воды на входе:

Тепловосприятие радиационного потолочного ПП:

Тепловосприятие над топкой: где лучевоспринимающая поверхность нагрева потолочных экранов топки:

Тепловосприятие горизонтальным газоходом:

Где средняя удельная тепловая нагрузка в горизонтальном газоходе площадь газохода Тогда,

Вычисляем энтальпию пара: или

Тогда энтальпия на выходе из топки:

Впрыск 1:

1.10 Расчет тепловосприятия ширм и других поверхностей в области ширм

1.10.1 Расчет ширмового пароперегревателя 1

Параметры воды на входе:

Параметры воды на выходе:

Впрыск 2:

1.10.2 Расчет ширмового пароперегревателя 2

Параметры воды на входе:

Параметры на воды на выходе:

Тепловосприятие ширм:

Теплота, получаемая из топки плоскостью входного окна газохода ширм:

Где

Теплота, излучаемая из топки и ширм на поверхности за ширмами:

Где а поправочный коэффициент

Угловой коэффициент с входного на выходное сечение ширм:

Средняя температура газов в ширмах:

Теплота от омывающих газов:

Определяемое тепловосприятие ширм:

Уравнение теплообмена для ширмы : где поверхность нагрева ширмы :

Усредненный

где температурный напор прямотока :

Температурный напор противотока :

Коэффициент теплопередачи :

Коэффициент теплопередачи от газов на стенке :

Скорость газов:

Коэффициент теплоотдачи конвекций газов к поверхности:

Где поправка на число труб по ходу газов.

И поправка на компоновку пучка.

1 – коэффициент, учитывающий влияние и изменение физических параметров потока.

Коэффициент теплоотдачи излучения продуктов сгорания:

Коэффициент использование: ,

где

Тогда

Уравнение теплообмена для ширмы будет выглядеть так:

Полученное значение сравним с :

1.10.3 Расчет подвесных труб в области ширм

Теплота, получаемая поверхностью трубчатого пучка из топки:

Где тепловоспринимающая поверхность:

Теплообмен в трубах:

Скорость газов:

Где

Коэффициент теплоотдачи конвекций от газов к поверхности:

Значит

Тогда

Теплота, воспринимая обогреваемой средой вследствие охлаждения омывающих газов(балансовая):

Из этого уравнения найдем энтальпию на выходе из поверхности труб:

где - теплота, получаемая поверхностью излучением из топки;

Энтальпия на входе в трубы при температуре

По энтальпии определяем температуру рабочей среды на выходе из подвесных труб

Средняя температура пара в подвесных трубах:

Температура стенки

Коэффициент, теплоотдачи от излучения продуктов сгорания при не запыленном потоке газов:

Коэффициент использования: где

Тогда:

Тепловосприятие подвесных труб находят по уравнению теплопередачи:

Полученное значение сравниваем с

Т.о. температура рабочего тела на выходе из подвесных труб

1.10.4 Расчет ширмового пароперегревателя 1

Газы на входе:

на выходе:

Теплота, полученная излучением из топки:

Коэффициент излучения газовой среды: где

Тогда:

Теплота, получаемая излучением из топки:

Теплота от омывающих газов:

Температурный напор прямотока:

Усредненный температурный напор:

Коэффициент теплопередачи:

где коэффициент теплопередачи от газов к стенке:

Скорость газов:

Получим:

Коэффициент теплопередачи конвекций от поверхности к обогреваемой среде:

Тогда:

Уравнение теплообмена для ширмы:

Сравниваем с:

Т.о. температура на выходе из ширмового пароперегревателя 2:

1.11 Тепловосприятие конвективного пароперегревателя

1.11.1 Расчет конвективного пароперегревателя 1

Параметры рабочей среды на входе:

Параметры рабочей среды на выходе:

где

Теплота, воспринимаемая рабочей средой:

Энтальпия газов на выходе из поверхности нагрева выражаем из уравнения для теплоты, отдаваемой газами:

Уравнение теплообмена для КПП1:

Коэффициент теплопередачи:

Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности:

Скорость газов:

Значит

Определяем состояние газов на выходе:

с учетом излучения объёма

Тогда:

Тогда коэффициент теплоотдачи от газов к стенке будет:

Скорость движения пара по конвективному пароперегревателю:

Коэффициент теплопередачи будет равен:

Температурный напор прямотока:

Уравнение теплообмена для конвективного пароперегревателя:

Сравниваем с

Впрыск 3 (ПО 3).

1.11.2 Расчет конвективного пароперегревателя 2

Параметры рабочей среды на входе:

Параметры рабочей среды на выходе:

Теплота, воспринятая рабочей средой:

Уравнение теплоты, отдаваемой газами:

отсюда энтальпия газов на выходе из поверхности нагрева:

Уравнение теплообмена для КПП 2: .

Температурный напор прямотока:

Коэффициент теплопередачи: где коэффициент теплопередачи от газов к стенке: где

Скорость газов:

Коэффициент, теплоотдачи излучения продуктов сгорания при не запыленном потоке газов:

Коэффициент излучения газовой среды:

Определяем состояние газов на выходе из топочной камеры по формуле:

Тогда:

Значит:

Тогда коэффициент теплоотдачи конвекции от газов к стенке будет:

Коэффициент теплоотдачи конвекции от поверхности к обогреваемой среде:

Тогда:

Уравнение теплообмена будет иметь вид:

Сравниваем с

1.11.3 Расчет подвесных труб в конвективной шахте

Теплота, отданная газами поверхности:

Тепловосприятие подвесных труб: где расчетная теплообменная поверхность:

Коэффициент теплопередачи

отсюда

по этой энтальпии находим температуру рабочей среды на выходе из подвесных труб:

Температура рабочей среды на входе:

Температурный напор: где

Тогда

Получилось, что значит температура газов после подвесных труб

1.12 Расчет тепловосприятия водяного экономайзера

1.12.1 Расчет экономайзера (вторая ступень)

Теплота, отданная газами:

где при

Энтальпия пара на входе:

- давление на входе, следует

Энтальпия среды на выходе находится из уравнения для теплоты, воспринятой рабочей поверхностью:

Уравнение теплообмена:

Коэффициент теплопередачи:

Коэффициент теплопередачи от газов к стенке: где

Скорость газов:

Тогда коэффициент теплоотдачи конвекций от газов к поверхности:

Коэффициент излучения газовой среды:

Площадь нагреваемой поверхности:

С учетом излучения объёма

Тогда:

коэффициент использования

Коэффициент, теплоотдачи излучения продуктов сгорания:

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке:

Тогда

Температурный напор:

Теплообмен экономайзера (вторая ступень):

Сравниваем с

значит температура на выходе из второй ступени экономайзера

1.12.2 Расчет экономайзера (первая ступень)

Параметры рабочей среды:

Параметры продуктов сгорания:

Параметры, воспринятые рабочей средой:

Из уравнения для теплоты отданной газами находим энтальпию на выходе:

По с помощью таблицы 2 находим

Уравнения теплообмена:

Температурный напор прямотока:

Скорость газов:

Коэффициент теплопередачи от газов к поверхности:

Коэффициент, теплопередачи излучения продуктов сгорания при не запыленном потоке газов:

Где коэффициент излучения газовой среды: где состояние газов на выходе:

тогда

Коэффициент теплопередачи:

Тогда уравнение теплообмена будет выглядеть так:

Т.о. температура на выходе из первой ступени экономайзера:

1.13 Расчет регенеративного воздухоподогревателя

1.13.1 Расчет горячего пакета

Теплота, воспринятая воздухом:

где при

при

Отношение среднего количества воздуха в воздухоподогревателе к теоретически необходимому:

Из уравнения для теплоты отданной газами находим энтальпию на выходе из горячей части воздухоподогревателя:

Температура газов на выходе из горячей части по таблице 2:

Средняя температура воздуха:

Средняя температура газов:

Температурный напор:

Средняя скорость воздуха:

Средняя скорость газов:

Средняя температура стенки горячей части воздухоподогревателя:

Коэффициент теплопередачи конвекции от поверхности к обогреваемой среде:

Уравнение теплопередачи:

Уравнение теплообмена:

1.13.2 Расчет холодного пакета

Доля воздуха теоретически необходимого в холодной части воздухоподогревателя:

Тепловосприятие холодной части по балансу:

Энтальпия газов на выходе из воздухоподогревателя:

Средняя температура воздуха:

Средняя температура газов:

Температурный напор:

Температура стенки холодной части воздухоподогревателя:

Средняя скорость воздуха:

Средняя скорость газов:

Коэффициент теплоотдачи конвекции от газов к поверхности:

Уравнение теплопередачи:

Уравнение теплообмена:

1.14 Расчет КПД парового котла

Коэффициент полезного действия:

Потери теплоты с уходящими газами:

где энтальпия холодного воздуха при расчетной температуре и

Тогда КПД будет равен:

Инв. № подп

Подп. и дата

Взам. инв. №

Инв. № дубл.

Подп. и дата

Лит

Лист

Листов

ФГБОУ ВПО «КГЭУ»

ИТЭ, гр. КУП-1-09

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Лит

№ докум.

Изм .

Подп .

Дата

Бахтин

Разраб .

Федосов

Пров .

Т. контр.

Локтев

Н. контр.

Галицкий

Утв .

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ДП 14050 2 .065.002 ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Спецификой расчета котла является неизвестность промежуточных температур газов и рабочего тела – теплоносителя, включая температуру уходящих газов; поэтому расчет выполняют методом последовательных приближений 11043. РАСЧЕТ И ВЫБОР ПОСАДОК ТИПОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ. РАСЧЕТ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ 2.41 MB Состояние современной отечественной экономики обусловлено уровнем развития отраслей промышленности, определяющих научно-технический прогресс страны. К таким отраслям прежде всего относится машиностроительный комплекс, производящий современные автотранспортные средства, строи-тельные, подъемно-транспортные, дорожные машины и другое оборудование. 18002. Расчет основных размеров трансформатора, расчет обмоток, определение характеристик холостого хода и короткого замыкания 1.01 MB Целью данного курсового проекта является изучение основных методов расчета и конструктивной разработки электрической машины или трансформатора. В курсовом проекте производится расчет основных размеров трансформатора, расчет обмоток, определение характеристик холостого хода и короткого замыкания, расчет магнитной системы, а также тепловой расчет и расчет охладительной системы. 15503. Расчет испарителя 338.24 KB Тип испарителя - И -350 Количество труб Z = 1764 Параметры греющего пара: Рп = 049 МПа tп = 168 0С. Расход пара Dп = 135 т ч; Габаритные размеры: L1= 229 м L2= 236 м Д1= 205 м Д2= 285 м Опускные трубы Количество nоп = 22 Диаметр dоп = 66 мм Температурный напор в ступени t = 14 оС. Назначение и устройство испарителей Испарители предназначены для получения дистиллята восполняющего потери пара и конденсата в основном цикле паротурбинных установок электростанций а также выработки пара для общестанционных нужд и... 1468. Расчет редуктора 653.15 KB Электродвигатель превращает электрическую энергию в механическую, вал двигателя совершает вращательное движение, но число оборотов вала двигателя очень велико для скорости движения рабочего органа. Для снижения числа оборотов и увеличения момента вращения и служит данный редуктор. 1693. Гидравлический расчет ОСС 103.92 KB Система водяного пожаротушения предназначена для тушения пожара или охлаждения судовых конструкций компактными или распыленными струями от ручных или лафетных пожарных стволов.Система водяного пожаротушения должна быть установлена на всех судах 14309. Расчёт ТО автомобилей 338.83 KB Для расчёта объёма работ по ТО подвижного состава необходимо знать: тип и количество подвижного состава; среднесуточный пробег автомобиля по маркам, режим работы подвижного состава, который определяется числом дней работы подвижного состава на линии 15511. Расчет посадок 697.74 KB 2 Расчет посадки с натягом Ø16 P7 h6 Предельные отклонения и размеры для отверстия Ø16 P7: По ГОСТ 25346-89 определяем величину допуска IT7 = 18 мкм; По ГОСТ 25346-89 определяем значение основного отклонения: Верхнее: ES=-187=-11 Нижнее отклонение EI = ES IT = -11 -18 = -29 мкм. Рассчитываем предельные размеры вала Ø16 h6: По ГОСТ 25346-89 определяем величину допуска IТ6 = 11 мкм; По ГОСТ 25346-89 определяем значение основного отклонения es = 0 мкм; Нижнее отклонение: ei = es - IT = 0 - 11 = -11 мкм.1 – Предельные... 14535. Расчет припусков на мех. обработку 18.46 KB Расчет и выбор режимов резания Режим резания металла включает в себя следующие определяющие его основные элементы: глубину резания t мм подачу S мм об скорость резания V м мин или число оборотов шпинделя станка n об мин. Исходными данными для выбора режима резания являются: Данные об обрабатываемой детали: род материала и его характеристика: форма размеры и допуски на обработку допускаемые погрешности требуемая шероховатость и т. Сведения о заготовке: род заготовки величина и характер распределения припусков состояние... 18689. Расчет реакционного аппарата 309.89 KB Исходные данные для расчетов. Задачи курсовой работы: - систематизация закрепление и расширение теоретических и практических знаний по этим дисциплинам; - приобретение практических навыков и развитие самостоятельности в решении инженерно технических задач; - подготовка студентов к работе над дальнейшими курсовыми и дипломными проектами УСТРОЙСТВО АППАРАТА И ВЫБОР КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ Описание устройства и принцип работы аппарата Реакционным аппаратом называются закрытые сосуды предназначенные для проведения...

Типовая энергетическая характеристика котла ТГМ-96Б отражает технически достижимую экономичность котла. Типовая энергетическая характеристика может служить основой для составления нормативных характеристик котлов ТГМ-96Б при сжигании мазута.

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ
ЭНЕРГОСИСТЕМ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОТЛА ТГМ-96Б ПРИ СЖИГАНИИ МАЗУТА

Москва 1981

Настоящая Типовая энергетическая характеристика разработана Союзтехэнерго (инж. Г.И. ГУЦАЛО)

Типовая энергетическая характеристика котла ТГМ-96Б составлена на базе тепловых испытаний, проведенных Союзтехэнерго на Рижской ТЭЦ-2 и Средазтехэнерго на ТЭЦ-ГАЗ, и отражает технически достижимую экономичность котла.

Типовая энергетическая характеристика может служить основой для составления нормативных характеристик котлов ТГМ-96Б при сжигании мазута.

Приложение

. КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ОБОРУДОВАНИЯ КОТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

1.1 . Котел ТГМ-96Б Таганрогского котельного завода - газомазутный с естественной циркуляцией и П-образной компоновкой, предназначен для работы с турбинами T -100/120-130-3 и ПТ-60-130/13. Основные расчетные параметры котла при работе на мазуте приведены в табл. .

По данным ТКЗ, минимально допустимая нагрузка котла по условию циркуляции составляет 40 % номинальной.

1.2 . Топочная камера имеет призматическую форму и в плане представляет собой прямоугольник с размерами 6080×14700 мм. Объем топочной камеры - 1635 м 3 . Тепловое напряжение топочного объема составляет 214 кВт/м 3 , или 184 · 10 3 ккал/(м 3 · ч). В топочной камере размещены испарительные экраны и на фронтовой стене радиационный настенный пароперегреватель (РНП). В верхней части топки в поворотной камере размещен ширмовый пароперегреватель (ШПП). В опускной конвективной шахте расположены последовательно по ходу газов два пакета конвективного пароперегревателя (КПП) и водяной экономайзер (ВЭ).

1.3 . Паровой тракт котла состоит из двух самостоятельных потоков с перебросом пара между сторонами котла. Температура перегретого пара регулируется впрыском собственного конденсата.

1.4 . На фронтовой стене топочной камеры расположены четыре двухпоточные газомазутные горелки ХФ ЦКБ-ВТИ. Горелки установлены в два яруса на отметках -7250 и 11300 мм с углом подъема к горизонту 10°.

Для сжигания мазута предусмотрены паромеханические форсунки «Титан» номинальной производительностью 8,4 т/ч при давлении мазута 3,5 МПа (35 кгс/см 2). Давление пара на продувку и распыл мазута рекомендовано заводом 0,6 МПа (6 кгс/см 2). Расход пара на форсунку составляет 240 кг/ч.

1.5 . Котельная установка укомплектована:

Двумя дутьевыми вентиляторами ВДН-16-П производительностью с запасом 10 % 259 · 10 3 м 3 /ч, давлением с запасом 20 % 39,8 МПа (398,0 кгс/м 2), мощностью 500/250 кВт и частотой вращения 741/594 об/мин каждой машины;

Двумя дымососами ДН-24×2-0,62 ГМ производительностью с запасом 10 % 415 · 10 3 м 3 /ч, давлением с запасом 20 % 21,6 МПа (216,0 кгс/м 2), мощностью 800/400 кВт и частотой вращения 743/595 об/мин каждой машины.

1.6 . Для очистки конвективных поверхностей нагрева от отложений золы проектом предусмотрена дробевая установка, для очистки РВП - водная обмывка и обдувка паром из барабана со снижением давления в дросселирующей установке. Продолжительность обдувки одного РВП 50 мин.

. ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОТЛА ТГМ-96Б

2.1 . Типовая энергетическая характеристика котла ТГМ-96Б ( рис. , , ) составлена на основании результатов тепловых испытаний котлов Рижской ТЭЦ-2 и ТЭЦ ГАЗ в соответствии с инструктивными материалами и методическими указаниями по нормированию технико-экономических показателей котлов. Характеристика отражает среднюю экономичность нового котла, работающего с турбинами T -100/120-130/3 и ПТ-60-130/13 при нижеприведенных условиях, принятых за исходные.

2.1.1 . В топливном балансе электростанций, сжигающих жидкое топливо, большую часть составляет высокосернистый мазут M 100. Поэтому характеристика составлена на мазут M 100 (ГОСТ 10585-75 ) с характеристиками: A P = 0,14 %, W P = 1,5 %, S P = 3,5 %, (9500 ккал/кг). Все необходимые расчеты выполнены на рабочую массу мазута

2.1.2 . Температура мазута перед форсунками принята 120 ° C (t тл = 120 °С) исходя из условий вязкости мазута M 100, равной 2,5° ВУ, согласно § 5.41 ПТЭ.

2.1.3 . Среднегодовая температура холодного воздуха (t x .в. ) на входе в дутьевой вентилятор принята равной 10 ° C , так как в основном котлы ТГМ-96Б находятся в климатических районах (Москва, Рига, Горький, Кишинев) со среднегодовой температурой воздуха, близкой к этой температуре.

2.1.4 . Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель (t вп ) принята равной 70 ° C и постоянной при изменении нагрузки котла, согласно § 17.25 ПТЭ.

2.1.5 . Для электростанций с поперечными связями температура питательной воды (t п.в ) перед котлом принята расчетной (230 °С) и постоянной при изменении нагрузки котла.

2.1.6 . Удельный расход тепла нетто на турбоустановку принят 1750 ккал/(кВт. ч), по данным тепловых испытаний.

2.1.7 . Коэффициент теплового потока принят изменяющимся с нагрузкой котла от 98,5 % при номинальной нагрузке до 97,5 % при нагрузке 0,6 D ном .

2.2 . Расчет нормативной характеристики проведен в соответствии с указаниями «Теплового расчета котельных агрегатов (нормативный метод)», (М.: Энергия, 1973).

2.2.1 . Коэффициент полезного действия брутто котла и потери тепла с уходящими газами подсчитаны в соответствии с методикой, изложенной в книге Я.Л. Пеккера «Теплотехнические расчеты по приведенным характеристикам топлива» (М.: Энергия, 1977).

где

здесь

α ух = α " вэ + Δα тр

α ух - коэффициент избытка воздуха в уходящих газах;

Δα тр - присосы в газовый тракт котла;

Т ух - температура уходящих газов за дымососом.

В расчет заложены значения температур уходящих газов, измеренные в опытах тепловых испытаний котла и приведенные к условиям построения нормативной характеристики (входные параметры t x в , t " кф , t п.в ).

2.2.2 . Коэффициент избытка воздуха врежимной точке (за водяным экономайзером) α " вэ принят равным 1,04 на номинальной нагрузке и изменяющимся до 1,1 на 50 %-ной нагрузке по данным тепловых испытаний.

Снижение расчетного (1,13) коэффициента избытка воздуха за водяным экономайзером до принятого в нормативной характеристике (1,04) достигается правильным ведением топочного режима согласно режимной карте котла, соблюдением требований ПТЭ в отношении присосов воздуха в топку и в газовый тракт и подбором комплекта форсунок.

2.2.3 . Присосы воздуха в газовый тракт котла на номинальной нагрузке приняты равными 25 %. С изменением нагрузки присосы воздуха определяются по формуле

2.2.4 . Потери тепла от химической неполноты сгорания топлива (q 3 ) приняты равными нулю, так как во время испытаний котла при избытках воздуха, принятых в Типовой энергетической характеристике, они отсутствовали.

2.2.5 . Потери тепла от механической неполноты сгорания топлива (q 4 ) приняты равными нулю согласно «Положению о согласовании нормативных характеристик оборудования и расчетных удельных расходов топлива» (М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1975).

2.2.6 . Потери тепла в окружающую среду (q 5 ) при испытаниях не определялись. Они рассчитаны в соответствии с «Методикой испытаний котельных установок» (М.: Энергия, 1970) по формуле

2.2.7 . Удельный расход электроэнергии на питательный электронасос ПЭ-580-185-2 рассчитывался с использованием характеристики насоса, принятой из технических условий ТУ-26-06-899-74.

2.2.8 . Удельный расход электроэнергии на тягу и дутье рассчитан по расходам электроэнергии на привод дутьевых вентиляторов и дымососов, измеренным при проведении тепловых испытаний и приведенный к условиям (Δα тр = 25 %), принятым при составлении нормативной характеристики.

Установлено, что при достаточной плотности газового тракта (Δα ≤ 30 %) дымососы обеспечивают номинальную нагрузку котла на низкой частоте вращения, но без какого-либо запаса.

Дутьевые вентиляторы на низкой частоте вращения обеспечивают нормальную работу котла до нагрузок 450 т/ч.

2.2.9 . В суммарную электрическую мощность механизмов котельной установки включены мощности электроприводов: питательного электронасоса, дымососов, вентиляторов, регенеративных воздухоподогревателей (рис. ). Мощность электродвигателя регенеративного воздухоподогревателя принята по паспортным данным. Мощности электродвигателей дымососов, вентиляторов и питательного электронасоса определены во время тепловых испытаний котла.

2.2.10 . Удельный расход тепла на нагрев воздуха в калориферной установке подсчитан с учетом нагрева воздуха в вентиляторах.

2.2.11 . В удельный расход тепла на собственные нужды котельной установки включены потери тепла в калориферах, КПД которых принят 98 %; на паровую обдувку РВП и потери тепла с паровой продувкой котла.

Расход тепла на паровую обдувку РВП рассчитывался по формуле

Q обд = G обд · i обд · τ обд · 10 -3 МВт (Гкал/ч )

где G обд = 75 кг/мин в соответствии с «Нормами расхода пара и конденсата на собственные нужды энергоблоков 300, 200, 150 МВт» (М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1974);

i обд = i нас. пара = 2598 кДж/кг (ккал/кг)

τ обд = 200 мин (4 аппарата с продолжительностью обдувки 50 мин при включении в течение суток).

Расход тепла с продувкой котла подсчитывался по формуле

Q прод = G прод · i к.в · 10 -3 МВт (Гкал/ч )

где G прод = PD ном 10 2 кг/ч

P = 0,5 %

i к.в - энтальпия котловой воды;

2.2.12 . Порядок проведения испытаний и выбор средств измерений, применяемых при испытаниях, определялись «Методикой испытаний котельных установок» (М.: Энергия, 1970).

. ПОПРАВКИ К НОРМАТИВНЫМ ПОКАЗАТЕЛЯМ

3.1 . Для приведения основных нормативных показателей работы котла к измененным условиям его эксплуатации в допустимых пределах отклонения значений параметров даны поправки в виде графиков и цифровых значений. Поправки к q 2 в виде графиков приведены на рис. , . Поправки к температуре уходящих газов приведены на рис. . Кроме перечисленных, приведены поправки на изменение температуры подогрева мазута, подаваемого в котел, и на изменение температуры питательной воды.

Расшифровка ТГМ – 84 — Таганрогский газо-мазутный котёл 1984 года выпуска.

Котлоагрегат ТГМ-84 спроектирован по П-образной компоновке и состоит из топочной камеры, являющейся восходящим газоходом, и опускной конвективной шахты, разделённой на два газохода.

Переходной горизонтальный газоход между топкой и конвективной шахтой практически отсутствует. В верхней части топки и поворотной камере расположен ширмовый пароперегреватель. В конвективной шахте, разделённой на два газохода, размещены последовательно (по ходу дымовых газов) горизонтальный пароперегреватель и водяной экономайзер. За водяным экономайзером находится поворотная камера с золоприёмными бункерами.

Два включённых параллельно регенеративных воздухоподогревателя установлены позади конвективной шахты.

Топочная камера имеет обычную призматическую форму с размерами между осями труб 6016 14080 мм и разделена двухсветным водяным экраном на две полутопки. Боковые и задняя стены топочной камеры экранированы испарительными трубами с диаметром 60 6 мм (сталь 20) с шагом 64мм. Боковые экраны в нижней части имеют скаты к середине, в нижней части под углом 15 к горизонтали, и образуют «холодный под.

Двухсветный экран состоит также из труб диаметром 60 6 мм с шагом 64мм и имеет окна, образованные разводкой труб, для выравнивания давления в полутопках. Экранная система с помощью тяг подвешена к металлоконструкциям потолочного перекрытия и имеет возможность при тепловом расширении свободно опускаться вниз.

Потолок топочной камеры выполнен горизонтальными и экранированными трубами потолочного пароперегревателя.

Топочная камера оборудована 18-ю мазутными горелками, которые расположены на фронтовой стене в три яруса.

На котле установлен барабан внутренним диаметром 1800мм. Длина цилиндрической части 16200 мм. В барабане котла организована сепарация и промывка пара питательной водой.

Пароперегреватель котла ТГМ-84 по характеру восприятия тепла радиационно-конвективный и состоит из трёх следующих основных частей: радиационной, ширмовой (или полурадиационной) и конвективной.

Радиационная часть состоит из настенного и потолочного пароперегревателя.

Полурадиационный пароперегреватель из 60 унифицированных ширм.

Конвективный пароперегреватель горизонтального типа состоит из двух частей, размещённых в двух газоходах опускной шахты над водяным экономайзером.

На фронтовой стене топочной камеры установлен настенный пароперегреватель, выполненный в виде шести транспортабельных блоков из труб диаметром 42х5,5 мм (ст. 12Х1МФ).

Входная камера потолочного пароперегревателя состоит из двух сварных между собой коллекторов, образующих общую камеру, по одной на каждую полутопку. Выходная камера потолочного пароперегревателя одна и состоит из шести сварных между собой коллекторов.

Входная и выходная камеры ширмового пароперегревателя расположены одна над другой и изготовлены из труб диаметром 133х13 мм.

Конвективный пароперегреватель выполнен по z – образной схеме, т.е. пар заходит со стороны передней стенки. Каждый пакет состоит из 4-х однохаходных змеевиков.

К устройству для регулирования температуры перегрева пара относятся: конденсационная установка и впрыскивающие пароохладители. Впрыскивающие пароохладители устанавливаются перед ширмовыми пароперегревателями в рассечке ширм и в рассечке конвективного пароперегревателя. При работе котла на газе, работают все пароохладители, при работе на мазуте – только установленный в рассечке конвективного пароперегревателя.

Стальной змеевиковый водяной экономайзер состоит из двух частей, размещенных в левом и правом газоходах опускной конвективной шахты.

Каждая часть экономайзера состоит из 4-х пакетов по высоте. В каждом пакете два блока, в каждом блоке 56 или 54 четырёхзаходных змеевика из труб диаметром 25х3,5 мм (сталь20). Змеевики расположены параллельно фронту котла в шахматном порядке с шагом 80мм. Коллекторы экономайзера вынесены наружу конвективной шахты.

На котле установлено два регенеративных вращающихся воздухоподогревателя РВП-54. Воздухоподогреватель вынесен наружу и представляет собой вращающийся ротор, заключённый внутри неподвижного корпуса. Вращение ротора осуществляется электродвигателем с редуктором со скоростью 3 об/мин.. Снижение присосов холодного воздуха в воздухоподогреватель и перетоков воздуха с воздушной стороны в газовую достигается путём установки радиальных и периферийных уплотнений.

Каркас котла состоит из металлических колонн, связанных горизонтальными балками, фермами и раскосами и служит для восприятия нагрузок от веса барабана, поверхностей нагрева, обмуровки, площадок обслуживания, газовоздуховодов и других элементов котла. Каркас изготавливается сварным из профильного проката и листовой стали.

Для очистки поверхностей нагрева конвективного пароперегревателя и водяного экономайзера применяется дробеструйная установка, в которой используется кинетическая энергия свободно падающих дробинок, размером 3-5 мм. Может быть использована также газоимпульсная очистка.

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ
ЭНЕРГОСИСТЕМ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОТЛА ТГМ-96Б ПРИ СЖИГАНИИ МАЗУТА

Москва 1981

Настоящая Типовая энергетическая характеристика разработана Союзтехэнерго (инж. Г.И. ГУЦАЛО)

Типовая энергетическая характеристика котла ТГМ-96Б составлена на базе тепловых испытаний, проведенных Союзтехэнерго на Рижской ТЭЦ-2 и Средазтехэнерго на ТЭЦ-ГАЗ, и отражает технически достижимую экономичность котла.

Типовая энергетическая характеристика может служить основой для составления нормативных характеристик котлов ТГМ-96Б при сжигании мазута.

Приложение

. КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ОБОРУДОВАНИЯ КОТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

1.1 . Котел ТГМ-96Б Таганрогского котельного завода - газомазутный с естественной циркуляцией и П-образной компоновкой, предназначен для работы с турбинами T -100/120-130-3 и ПТ-60-130/13. Основные расчетные параметры котла при работе на мазуте приведены в табл. .

По данным ТКЗ, минимально допустимая нагрузка котла по условию циркуляции составляет 40 % номинальной.

1.2 . Топочная камера имеет призматическую форму и в плане представляет собой прямоугольник с размерами 6080×14700 мм. Объем топочной камеры - 1635 м 3 . Тепловое напряжение топочного объема составляет 214 кВт/м 3 , или 184 · 10 3 ккал/(м 3 · ч). В топочной камере размещены испарительные экраны и на фронтовой стене радиационный настенный пароперегреватель (РНП). В верхней части топки в поворотной камере размещен ширмовый пароперегреватель (ШПП). В опускной конвективной шахте расположены последовательно по ходу газов два пакета конвективного пароперегревателя (КПП) и водяной экономайзер (ВЭ).

1.3 . Паровой тракт котла состоит из двух самостоятельных потоков с перебросом пара между сторонами котла. Температура перегретого пара регулируется впрыском собственного конденсата.

1.4 . На фронтовой стене топочной камеры расположены четыре двухпоточные газомазутные горелки ХФ ЦКБ-ВТИ. Горелки установлены в два яруса на отметках -7250 и 11300 мм с углом подъема к горизонту 10°.

Для сжигания мазута предусмотрены паромеханические форсунки «Титан» номинальной производительностью 8,4 т/ч при давлении мазута 3,5 МПа (35 кгс/см 2). Давление пара на продувку и распыл мазута рекомендовано заводом 0,6 МПа (6 кгс/см 2). Расход пара на форсунку составляет 240 кг/ч.

1.5 . Котельная установка укомплектована:

Двумя дутьевыми вентиляторами ВДН-16-П производительностью с запасом 10 % 259 · 10 3 м 3 /ч, давлением с запасом 20 % 39,8 МПа (398,0 кгс/м 2), мощностью 500/250 кВт и частотой вращения 741/594 об/мин каждой машины;

Двумя дымососами ДН-24×2-0,62 ГМ производительностью с запасом 10 % 415 · 10 3 м 3 /ч, давлением с запасом 20 % 21,6 МПа (216,0 кгс/м 2), мощностью 800/400 кВт и частотой вращения 743/595 об/мин каждой машины.

1.6 . Для очистки конвективных поверхностей нагрева от отложений золы проектом предусмотрена дробевая установка, для очистки РВП - водная обмывка и обдувка паром из барабана со снижением давления в дросселирующей установке. Продолжительность обдувки одного РВП 50 мин.

. ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОТЛА ТГМ-96Б

2.1 . Типовая энергетическая характеристика котла ТГМ-96Б ( рис. , , ) составлена на основании результатов тепловых испытаний котлов Рижской ТЭЦ-2 и ТЭЦ ГАЗ в соответствии с инструктивными материалами и методическими указаниями по нормированию технико-экономических показателей котлов. Характеристика отражает среднюю экономичность нового котла, работающего с турбинами T -100/120-130/3 и ПТ-60-130/13 при нижеприведенных условиях, принятых за исходные.

2.1.1 . В топливном балансе электростанций, сжигающих жидкое топливо, большую часть составляет высокосернистый мазут M 100. Поэтому характеристика составлена на мазут M 100 (ГОСТ 10585-75 ) с характеристиками: A P = 0,14 %, W P = 1,5 %, S P = 3,5 %, (9500 ккал/кг). Все необходимые расчеты выполнены на рабочую массу мазута

2.1.2 . Температура мазута перед форсунками принята 120 ° C (t тл = 120 °С) исходя из условий вязкости мазута M 100, равной 2,5° ВУ, согласно § 5.41 ПТЭ.

2.1.3 . Среднегодовая температура холодного воздуха (t x .в. ) на входе в дутьевой вентилятор принята равной 10 ° C , так как в основном котлы ТГМ-96Б находятся в климатических районах (Москва, Рига, Горький, Кишинев) со среднегодовой температурой воздуха, близкой к этой температуре.

2.1.4 . Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель (t вп ) принята равной 70 ° C и постоянной при изменении нагрузки котла, согласно § 17.25 ПТЭ.

2.1.5 . Для электростанций с поперечными связями температура питательной воды (t п.в ) перед котлом принята расчетной (230 °С) и постоянной при изменении нагрузки котла.

2.1.6 . Удельный расход тепла нетто на турбоустановку принят 1750 ккал/(кВт. ч), по данным тепловых испытаний.

2.1.7 . Коэффициент теплового потока принят изменяющимся с нагрузкой котла от 98,5 % при номинальной нагрузке до 97,5 % при нагрузке 0,6 D ном .

2.2 . Расчет нормативной характеристики проведен в соответствии с указаниями «Теплового расчета котельных агрегатов (нормативный метод)», (М.: Энергия, 1973).

2.2.1 . Коэффициент полезного действия брутто котла и потери тепла с уходящими газами подсчитаны в соответствии с методикой, изложенной в книге Я.Л. Пеккера «Теплотехнические расчеты по приведенным характеристикам топлива» (М.: Энергия, 1977).

где

здесь

α ух = α " вэ + Δα тр

α ух - коэффициент избытка воздуха в уходящих газах;

Δα тр - присосы в газовый тракт котла;

Т ух - температура уходящих газов за дымососом.

В расчет заложены значения температур уходящих газов, измеренные в опытах тепловых испытаний котла и приведенные к условиям построения нормативной характеристики (входные параметры t x в , t " кф , t п.в ).

2.2.2 . Коэффициент избытка воздуха врежимной точке (за водяным экономайзером) α " вэ принят равным 1,04 на номинальной нагрузке и изменяющимся до 1,1 на 50 %-ной нагрузке по данным тепловых испытаний.

Снижение расчетного (1,13) коэффициента избытка воздуха за водяным экономайзером до принятого в нормативной характеристике (1,04) достигается правильным ведением топочного режима согласно режимной карте котла, соблюдением требований ПТЭ в отношении присосов воздуха в топку и в газовый тракт и подбором комплекта форсунок.

2.2.3 . Присосы воздуха в газовый тракт котла на номинальной нагрузке приняты равными 25 %. С изменением нагрузки присосы воздуха определяются по формуле

2.2.4 . Потери тепла от химической неполноты сгорания топлива (q 3 ) приняты равными нулю, так как во время испытаний котла при избытках воздуха, принятых в Типовой энергетической характеристике, они отсутствовали.

2.2.5 . Потери тепла от механической неполноты сгорания топлива (q 4 ) приняты равными нулю согласно «Положению о согласовании нормативных характеристик оборудования и расчетных удельных расходов топлива» (М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1975).

2.2.6 . Потери тепла в окружающую среду (q 5 ) при испытаниях не определялись. Они рассчитаны в соответствии с «Методикой испытаний котельных установок» (М.: Энергия, 1970) по формуле

2.2.7 . Удельный расход электроэнергии на питательный электронасос ПЭ-580-185-2 рассчитывался с использованием характеристики насоса, принятой из технических условий ТУ-26-06-899-74.

2.2.8 . Удельный расход электроэнергии на тягу и дутье рассчитан по расходам электроэнергии на привод дутьевых вентиляторов и дымососов, измеренным при проведении тепловых испытаний и приведенный к условиям (Δα тр = 25 %), принятым при составлении нормативной характеристики.

Установлено, что при достаточной плотности газового тракта (Δα ≤ 30 %) дымососы обеспечивают номинальную нагрузку котла на низкой частоте вращения, но без какого-либо запаса.

Дутьевые вентиляторы на низкой частоте вращения обеспечивают нормальную работу котла до нагрузок 450 т/ч.

2.2.9 . В суммарную электрическую мощность механизмов котельной установки включены мощности электроприводов: питательного электронасоса, дымососов, вентиляторов, регенеративных воздухоподогревателей (рис. ). Мощность электродвигателя регенеративного воздухоподогревателя принята по паспортным данным. Мощности электродвигателей дымососов, вентиляторов и питательного электронасоса определены во время тепловых испытаний котла.

2.2.10 . Удельный расход тепла на нагрев воздуха в калориферной установке подсчитан с учетом нагрева воздуха в вентиляторах.

2.2.11 . В удельный расход тепла на собственные нужды котельной установки включены потери тепла в калориферах, КПД которых принят 98 %; на паровую обдувку РВП и потери тепла с паровой продувкой котла.

Расход тепла на паровую обдувку РВП рассчитывался по формуле

Q обд = G обд · i обд · τ обд · 10 -3 МВт (Гкал/ч )

где G обд = 75 кг/мин в соответствии с «Нормами расхода пара и конденсата на собственные нужды энергоблоков 300, 200, 150 МВт» (М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1974);

i обд = i нас. пара = 2598 кДж/кг (ккал/кг)

τ обд = 200 мин (4 аппарата с продолжительностью обдувки 50 мин при включении в течение суток).

Расход тепла с продувкой котла подсчитывался по формуле

Q прод = G прод · i к.в · 10 -3 МВт (Гкал/ч )

где G прод = PD ном 10 2 кг/ч

P = 0,5 %

i к.в - энтальпия котловой воды;

2.2.12 . Порядок проведения испытаний и выбор средств измерений, применяемых при испытаниях, определялись «Методикой испытаний котельных установок» (М.: Энергия, 1970).

. ПОПРАВКИ К НОРМАТИВНЫМ ПОКАЗАТЕЛЯМ

3.1 . Для приведения основных нормативных показателей работы котла к измененным условиям его эксплуатации в допустимых пределах отклонения значений параметров даны поправки в виде графиков и цифровых значений. Поправки к q 2 в виде графиков приведены на рис. , . Поправки к температуре уходящих газов приведены на рис. . Кроме перечисленных, приведены поправки на изменение температуры подогрева мазута, подаваемого в котел, и на изменение температуры питательной воды.

3.1.1 . Поправка на изменение температуры мазута, подаваемого в котел, рассчитана по влиянию изменения К Q на q 2 по формуле